混凝土水化熱的隧道工程論文范文

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1初襯對凍結壁的影響

根據設計要求，隧道開挖成型后每隔5m進行一次初襯支護。邊墻凍結壁表面溫度傳感器測得溫度隨時間變化曲線如圖1所示。初襯混凝土初始溫度為10．2℃，12月29日開始澆筑。由圖1可見，初襯澆筑完成后凍結壁表面溫度逐漸降低，并最終趨于穩定。可見采用噴射的方式澆筑，混凝土熱量易于散失，且澆筑時凍結壁前木背板可有效阻止熱量往凍結壁方向傳遞。初襯噴射完成后混凝土能形成一層多孔隙疏松結構，能有效保溫，阻止凍結壁與空氣對流產生冷量損失。

2二襯與凍結壁的相互影響

2．1數值模型建立采用二維平面熱單元PLANE55進行數值計算。考慮實際施工參數及凍融影響范圍，因隧道的縱深、圈徑較大，選取平面矩形模型近似模擬［5－8］。其中，凍結壁單元尺寸為1000mm×1000mm，保溫材料單元尺寸為1000mm×20mm，二襯混凝土尺寸為1000mm×400mm。二襯混凝土入倉溫度為8．3℃，水化熱散熱系數m取0．45，最終累計產熱量Q0=335kJ/kg。土體、保溫材料及混凝土其他熱物理參數如表1所示。

2．2凍結壁初始條件隧洞于2013年8月1日開機凍結，2014年1月2日停機并進行末端初襯支護。凍結壁內溫度傳感器監測溫度情況如圖2所示。從1月3日到1月8日測溫傳感器實測數據可以看出，淺部凍結壁溫度隨深度呈線性關系(R2依次為0．990，0．978，0．971，0．998，0．995，0．981)。為了對凍結壁溫度場模型進行簡化，以實測數據為依據，假設凍結壁模型30～1000mm深度范圍內溫度場呈線性分布。考慮到凍結壁表面暴露在空氣中，根據實際情況施加對流荷載。

2．3數值模擬與實測結果分析2014年1月8日開始澆筑二襯混凝土，并于二襯澆筑前停止凍結。各溫度傳感器實測與模擬值對比曲線如圖3，4所示，其中圖3為混凝土、底板溫度實測與模擬值對比情況，圖4為凍結壁內溫度傳感器實測與模擬值情況。從圖3實測情況可以看出，混凝土入模后受水化熱影響，溫度迅速升高，澆筑第一天達到最高溫度28．2℃，而后受凍結壁冷量與襯砌表面空氣對流影響，溫度緩慢降低;底板與混凝土溫度變化趨勢大致相同，澆筑完第一天達到最高溫度8．17℃，而后逐漸降低。由圖4實測值可見，C1距底板表面30mm，受混凝土水化熱影響較大，1月8日混凝土澆筑完后，在1月9日溫度達到最大值2．3℃;C2在1月10日溫度升高到－0．31℃;C3～C5范圍內凍土溫度也有所升高，但也都保持在0℃以下，凍結壁融化范圍在30～100mm區間內。澆筑混凝土之前已經停止凍結，1月12日之后，C1～C2范圍內凍土溫度有所回升，C3～C5范圍內凍土溫度基本保持穩定，可見100mm深度以內凍結壁受混凝土水化熱與空氣對流影響，溫度出現回升。200mm深度以上凍結壁冷量與水化熱熱量傳導達到短期平衡，溫度保持穩定。比較圖3中實測與模擬曲線，可以看出底板溫度傳感器實測值與模擬值吻合很好。圖4中C1、C2實測與模擬變化趨勢不同且溫度相差較大，最大溫差6．07℃，C3～C5實測與模擬值吻合良好，且深度越深吻合情況越好。可見，在該工程中采用數值模擬來研究襯砌混凝土水化熱及凍結壁30mm以上溫度場是可信的。故可采用數值手段來模擬襯砌混凝土水化熱溫度場，找到混凝土最低溫度值，其隨時間變化曲線如下圖5所示。從圖5可見，混凝土澆筑完成后從第60天(1月8日)到第80天(1月28日)溫度才降到0℃，從而能保證混凝土有20d的正溫養護時間。從數值模擬結果可以看出，二襯混凝土在澆筑完第二天(1月9日)達到最大溫差9．2℃。上述結果表明，凍結壁冷量傳導對二襯混凝土強度增長影響相對較小，且二襯混凝土內外溫差較小，混凝土不會出現溫度裂縫的情況。

3結論

(1)初襯混凝土水化熱對凍結壁溫度場沒有影響，木背板能有效阻擋熱量向凍結壁傳導。混凝土澆筑完成后的疏松孔隙結構能形成一層有效的保溫層，減少凍結壁冷量損失。(2)淺部范圍凍結壁溫度場溫度值與深度呈線性關系。受二襯混凝土影響，凍結壁在混凝土澆筑后1～2d內的融化深度達到最大，融化范圍在30～100mm。混凝土澆筑完成后第3天回凍進入負溫，由于二襯澆筑前已經停止凍結，淺表100mm范圍內土體受混凝土水化熱與空氣對流影響，溫度有所回升，而深度200～500mm范圍內凍土溫度達到短期平衡，保持穩定。(3)二襯混凝土水化熱溫度場、凍結壁30mm深以上溫度場數值模擬與實測情況基本吻合。二襯混凝土澆筑后水化熱量大，且釋放迅速，澆筑后第一天溫度升高到最大值28．2℃，而后逐漸降低。由于混凝土有20d左右正溫養護時間，所以其強度增長受凍結壁冷量影響較小。因二襯厚度相對較小，內外最大溫差為9．2℃，不會出現溫度裂縫情況。

作者：葉慶石榮劍陳博單位：中國礦業大學深部巖土與地下工程國家重點實驗室